- 侯君实
本文介绍鞍钢在能源管理上实行能源承包制改革的一些做法,以及依靠技术进步所取得的节能成果。为实现科学化的能源管理,提出在此基础上要有步骤地采用电子计算机建立能源管理与控制中心。
1986年03期 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 347k] - 侯君实
本文介绍鞍钢在能源管理上实行能源承包制改革的一些做法,以及依靠技术进步所取得的节能成果。为实现科学化的能源管理,提出在此基础上要有步骤地采用电子计算机建立能源管理与控制中心。
1986年03期 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 347k] - 侯君实
本文介绍鞍钢在能源管理上实行能源承包制改革的一些做法,以及依靠技术进步所取得的节能成果。为实现科学化的能源管理,提出在此基础上要有步骤地采用电子计算机建立能源管理与控制中心。
1986年03期 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 347k] - 马明坤
本文论述鞍钢能源管理中心第一期工程的初步实现情况,着重阐明如何用计算机进行离线能源管理,以及如何实现对能源的日报、月报,以达到能源的日平衡和月平衡。
1986年03期 6-8+5页 [查看摘要][在线阅读][下载 205k] - 马明坤
本文论述鞍钢能源管理中心第一期工程的初步实现情况,着重阐明如何用计算机进行离线能源管理,以及如何实现对能源的日报、月报,以达到能源的日平衡和月平衡。
1986年03期 6-8+5页 [查看摘要][在线阅读][下载 205k] - 马明坤
本文论述鞍钢能源管理中心第一期工程的初步实现情况,着重阐明如何用计算机进行离线能源管理,以及如何实现对能源的日报、月报,以达到能源的日平衡和月平衡。
1986年03期 6-8+5页 [查看摘要][在线阅读][下载 205k] - 严文福
本文从气封炉门的使用效果以及对其进行能耗计算的结果分析,认为气封炉门不仅多耗了能源,从根本上也不能解决炉门的冒烟跑火问题,是一项利少弊多的技术措施。
1986年03期 9-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 193k] - 严文福
本文从气封炉门的使用效果以及对其进行能耗计算的结果分析,认为气封炉门不仅多耗了能源,从根本上也不能解决炉门的冒烟跑火问题,是一项利少弊多的技术措施。
1986年03期 9-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 193k] - 严文福
本文从气封炉门的使用效果以及对其进行能耗计算的结果分析,认为气封炉门不仅多耗了能源,从根本上也不能解决炉门的冒烟跑火问题,是一项利少弊多的技术措施。
1986年03期 9-12页 [查看摘要][在线阅读][下载 193k] - 徐业鹏,杨清敏
本文用两种多目标最优化方法:加权和法和理想点法确定了首钢高炉在大气鼓风操作条件下,既经济又节能的煤粉喷吹量为130～150kg/t铁,并提出了图示经济煤粉喷吹量和节能煤粉喷吹量的思想,对用多目标最优化方法确定冶金生产中的某些参数的最佳值有一定的参考意义.
1986年03期 13-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 207k] - 徐业鹏,杨清敏
本文用两种多目标最优化方法:加权和法和理想点法确定了首钢高炉在大气鼓风操作条件下,既经济又节能的煤粉喷吹量为130～150kg/t铁,并提出了图示经济煤粉喷吹量和节能煤粉喷吹量的思想,对用多目标最优化方法确定冶金生产中的某些参数的最佳值有一定的参考意义.
1986年03期 13-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 207k] - 徐业鹏,杨清敏
本文用两种多目标最优化方法:加权和法和理想点法确定了首钢高炉在大气鼓风操作条件下,既经济又节能的煤粉喷吹量为130～150kg/t铁,并提出了图示经济煤粉喷吹量和节能煤粉喷吹量的思想,对用多目标最优化方法确定冶金生产中的某些参数的最佳值有一定的参考意义.
1986年03期 13-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 207k] - 周大刚
<正> 1.回顾 中国金属学会的全国平炉炼钢学术年会,从1980年4月第一届在鞍山召开以来,一般是两年左右召开一次,基本上是在各平炉炼钢厂召开的。第一届年会到会代表40余人,论文20多篇。当时冶金界正处于拆平炉改转炉的讨论之中,因此参加年会的代表不多,会议的学术空气不浓。第二届年会于1981年12月在重钢召开,到会代表60余人,论文30多篇。那届年会就我国平炉在相当长的时期内仍应发挥作用的问题开展了有益的讨论,并对我国平炉采用科夫法即
1986年03期 17-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 127k] - 周大刚
<正> 1.回顾 中国金属学会的全国平炉炼钢学术年会,从1980年4月第一届在鞍山召开以来,一般是两年左右召开一次,基本上是在各平炉炼钢厂召开的。第一届年会到会代表40余人,论文20多篇。当时冶金界正处于拆平炉改转炉的讨论之中,因此参加年会的代表不多,会议的学术空气不浓。第二届年会于1981年12月在重钢召开,到会代表60余人,论文30多篇。那届年会就我国平炉在相当长的时期内仍应发挥作用的问题开展了有益的讨论,并对我国平炉采用科夫法即
1986年03期 17-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 127k] - 周大刚
<正> 1.回顾 中国金属学会的全国平炉炼钢学术年会,从1980年4月第一届在鞍山召开以来,一般是两年左右召开一次,基本上是在各平炉炼钢厂召开的。第一届年会到会代表40余人,论文20多篇。当时冶金界正处于拆平炉改转炉的讨论之中,因此参加年会的代表不多,会议的学术空气不浓。第二届年会于1981年12月在重钢召开,到会代表60余人,论文30多篇。那届年会就我国平炉在相当长的时期内仍应发挥作用的问题开展了有益的讨论,并对我国平炉采用科夫法即
1986年03期 17-18页 [查看摘要][在线阅读][下载 127k] - 刘维铭
<正> 1.前言 我厂1982年从联邦德国DEMAG公司引进了小方坯连铸机,1982年基建施工,1984年投产。在试生产过程中,发现中间包存在一些问题。 我厂中间包容量为6.5t,外壳用20mm厚的钢板焊成,内衬用高铝质耐火材料砌筑。砌筑后在内表面涂以铬镁泥料。中间包经过使用,铬镁泥料脱落,残余的钢渣渗进砖缝,与残衬结成一体,拆包困难,不得不增加周转包的数量。
1986年03期 19-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 92k] - 刘维铭
<正> 1.前言 我厂1982年从联邦德国DEMAG公司引进了小方坯连铸机,1982年基建施工,1984年投产。在试生产过程中,发现中间包存在一些问题。 我厂中间包容量为6.5t,外壳用20mm厚的钢板焊成,内衬用高铝质耐火材料砌筑。砌筑后在内表面涂以铬镁泥料。中间包经过使用,铬镁泥料脱落,残余的钢渣渗进砖缝,与残衬结成一体,拆包困难,不得不增加周转包的数量。
1986年03期 19-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 92k] - 刘维铭
<正> 1.前言 我厂1982年从联邦德国DEMAG公司引进了小方坯连铸机,1982年基建施工,1984年投产。在试生产过程中,发现中间包存在一些问题。 我厂中间包容量为6.5t,外壳用20mm厚的钢板焊成,内衬用高铝质耐火材料砌筑。砌筑后在内表面涂以铬镁泥料。中间包经过使用,铬镁泥料脱落,残余的钢渣渗进砖缝,与残衬结成一体,拆包困难,不得不增加周转包的数量。
1986年03期 19-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 92k] - 陆幼逊
<正> 我厂转炉车间共有4座实际熔化能力达70t/h的化铁炉。2座在转炉的东侧,2座在转炉的西侧。为了节能和减少环境污染,于1982年底及1983年底分两期先后对东、西侧化铁炉进行了余热回收利用和烟气除尘的技术改造。现将系统投产以来的情况总结如下,并做初步探论。 1.烟气主要参数(表1、2) 面成45°放置的汽化冷却烟道,然后通过水冷烟道阀门进入2座化铁炉共用的砖砌烟道、余热锅炉(包括空气预热器)、静电除尘器和引风机,最后从烟囱排放。静电除尘器检修或发生故障时烟气走旁路旋风除尘器,通过引风机和烟囱排放。
1986年03期 21-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 149k] - 陆幼逊
<正> 我厂转炉车间共有4座实际熔化能力达70t/h的化铁炉。2座在转炉的东侧,2座在转炉的西侧。为了节能和减少环境污染,于1982年底及1983年底分两期先后对东、西侧化铁炉进行了余热回收利用和烟气除尘的技术改造。现将系统投产以来的情况总结如下,并做初步探论。 1.烟气主要参数(表1、2) 面成45°放置的汽化冷却烟道,然后通过水冷烟道阀门进入2座化铁炉共用的砖砌烟道、余热锅炉(包括空气预热器)、静电除尘器和引风机,最后从烟囱排放。静电除尘器检修或发生故障时烟气走旁路旋风除尘器,通过引风机和烟囱排放。
1986年03期 21-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 149k] - 陆幼逊
<正> 我厂转炉车间共有4座实际熔化能力达70t/h的化铁炉。2座在转炉的东侧,2座在转炉的西侧。为了节能和减少环境污染,于1982年底及1983年底分两期先后对东、西侧化铁炉进行了余热回收利用和烟气除尘的技术改造。现将系统投产以来的情况总结如下,并做初步探论。 1.烟气主要参数(表1、2) 面成45°放置的汽化冷却烟道,然后通过水冷烟道阀门进入2座化铁炉共用的砖砌烟道、余热锅炉(包括空气预热器)、静电除尘器和引风机,最后从烟囱排放。静电除尘器检修或发生故障时烟气走旁路旋风除尘器,通过引风机和烟囱排放。
1986年03期 21-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 149k] - 王辛野,宁宝林,马恩甲,崔福祥
本文通过测定与分析平火焰炉顶加热炉的热流场、温度场、压力场、空气过剩系数场和全炉热平衡,介绍此种炉子的热工特性。在与轴流式供热加热炉做了比较后认为,在技术上做进一步完善后,这种炉型可以推广使用。
1986年03期 24-27+23页 [查看摘要][在线阅读][下载 258k] - 王辛野,宁宝林,马恩甲,崔福祥
本文通过测定与分析平火焰炉顶加热炉的热流场、温度场、压力场、空气过剩系数场和全炉热平衡,介绍此种炉子的热工特性。在与轴流式供热加热炉做了比较后认为,在技术上做进一步完善后,这种炉型可以推广使用。
1986年03期 24-27+23页 [查看摘要][在线阅读][下载 258k] - 王辛野,宁宝林,马恩甲,崔福祥
本文通过测定与分析平火焰炉顶加热炉的热流场、温度场、压力场、空气过剩系数场和全炉热平衡,介绍此种炉子的热工特性。在与轴流式供热加热炉做了比较后认为,在技术上做进一步完善后,这种炉型可以推广使用。
1986年03期 24-27+23页 [查看摘要][在线阅读][下载 258k] - 王元宰,何有瑾,伍英英
利用喷射流股强化对流传热,增加传热系数,可以提高热工设备的热效率,降低燃料消耗并节省能源。工业炉使用的喷流换热装置,其传热系数和热效率的影响因素很多。通过模拟试验,可以揭示喷流装置中各个因素的相互关系及它们对传热效果的影响。本文介绍了这方面的模拟试验结果,以及这些结果在实际生产中的使用。
1986年03期 28-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 882k] - 王元宰,何有瑾,伍英英
利用喷射流股强化对流传热,增加传热系数,可以提高热工设备的热效率,降低燃料消耗并节省能源。工业炉使用的喷流换热装置,其传热系数和热效率的影响因素很多。通过模拟试验,可以揭示喷流装置中各个因素的相互关系及它们对传热效果的影响。本文介绍了这方面的模拟试验结果,以及这些结果在实际生产中的使用。
1986年03期 28-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 882k] - 王元宰,何有瑾,伍英英
利用喷射流股强化对流传热,增加传热系数,可以提高热工设备的热效率,降低燃料消耗并节省能源。工业炉使用的喷流换热装置,其传热系数和热效率的影响因素很多。通过模拟试验,可以揭示喷流装置中各个因素的相互关系及它们对传热效果的影响。本文介绍了这方面的模拟试验结果,以及这些结果在实际生产中的使用。
1986年03期 28-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 882k] - 丁超,高城,刘桂香
介绍片状管换热器在鞍钢的使用情况。包括换热器型号、配置方法及其相应的使用效果,同时以两个使用实例逐一分析了换热器材质的金相组织、制造工艺、使用方法及破损原因,对如何提高片状管换热器的质量和正确地加以使用提供了依据。
1986年03期 33-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 2504k] - 丁超,高城,刘桂香
介绍片状管换热器在鞍钢的使用情况。包括换热器型号、配置方法及其相应的使用效果,同时以两个使用实例逐一分析了换热器材质的金相组织、制造工艺、使用方法及破损原因,对如何提高片状管换热器的质量和正确地加以使用提供了依据。
1986年03期 33-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 2504k] - 丁超,高城,刘桂香
介绍片状管换热器在鞍钢的使用情况。包括换热器型号、配置方法及其相应的使用效果,同时以两个使用实例逐一分析了换热器材质的金相组织、制造工艺、使用方法及破损原因,对如何提高片状管换热器的质量和正确地加以使用提供了依据。
1986年03期 33-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 2504k] - 王中生
本文对管状喷流换热器的工作特点做了理论分析,据此对喷孔和内外管结构做了新颖的设计,从而形成了一种新型异形管状喷流换热器。文中还介绍了初步试验的情况。
1986年03期 37-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 235k] - 王中生
本文对管状喷流换热器的工作特点做了理论分析,据此对喷孔和内外管结构做了新颖的设计,从而形成了一种新型异形管状喷流换热器。文中还介绍了初步试验的情况。
1986年03期 37-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 235k] - 王中生
本文对管状喷流换热器的工作特点做了理论分析,据此对喷孔和内外管结构做了新颖的设计,从而形成了一种新型异形管状喷流换热器。文中还介绍了初步试验的情况。
1986年03期 37-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 235k] - 张瑛
<正> 马钢耐火材料厂隧道窑排烟温度约230℃,这部分热量估计约有10.67×10~6kJ/h(2.5×10~6kcal/h),按目前的技术可以利用其中的20～30％。 该厂砖坯原设计采用隧道干躁器进行干躁,热源使用粘土管空气换热器预热的温度为130～150℃的空气。为此,每天需要消耗重油1.5～2.0t。 根据隧道干躁器的工艺流程,我们决定采用硼硅玻璃管空气换热器,利用隧道窑排出的烟气余热预热隧道干躁器所需的空气。隧道窑低温烟气余热利用工艺流程见图1。
1986年03期 41-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 741k] - 张瑛
<正> 马钢耐火材料厂隧道窑排烟温度约230℃,这部分热量估计约有10.67×10~6kJ/h(2.5×10~6kcal/h),按目前的技术可以利用其中的20～30％。 该厂砖坯原设计采用隧道干躁器进行干躁,热源使用粘土管空气换热器预热的温度为130～150℃的空气。为此,每天需要消耗重油1.5～2.0t。 根据隧道干躁器的工艺流程,我们决定采用硼硅玻璃管空气换热器,利用隧道窑排出的烟气余热预热隧道干躁器所需的空气。隧道窑低温烟气余热利用工艺流程见图1。
1986年03期 41-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 741k] - 张瑛
<正> 马钢耐火材料厂隧道窑排烟温度约230℃,这部分热量估计约有10.67×10~6kJ/h(2.5×10~6kcal/h),按目前的技术可以利用其中的20～30％。 该厂砖坯原设计采用隧道干躁器进行干躁,热源使用粘土管空气换热器预热的温度为130～150℃的空气。为此,每天需要消耗重油1.5～2.0t。 根据隧道干躁器的工艺流程,我们决定采用硼硅玻璃管空气换热器,利用隧道窑排出的烟气余热预热隧道干躁器所需的空气。隧道窑低温烟气余热利用工艺流程见图1。
1986年03期 41-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 741k] - 霍彬儒
作者针对鞍钢烧结厂一烧车间煤气压力低影响烧结矿产量、质量的实际问题,研究开发了低压分流式烧嘴。本文介绍了此类烧嘴在点火炉上的使用效果。此烧嘴在1470～1670Pa的煤气压力下仍能正常燃烧和供热,并确保烧结机安全正常生产。试验表明比旧式烧嘴可节约煤气7.8～9％。
1986年03期 42-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 188k] - 霍彬儒
作者针对鞍钢烧结厂一烧车间煤气压力低影响烧结矿产量、质量的实际问题,研究开发了低压分流式烧嘴。本文介绍了此类烧嘴在点火炉上的使用效果。此烧嘴在1470～1670Pa的煤气压力下仍能正常燃烧和供热,并确保烧结机安全正常生产。试验表明比旧式烧嘴可节约煤气7.8～9％。
1986年03期 42-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 188k] - 霍彬儒
作者针对鞍钢烧结厂一烧车间煤气压力低影响烧结矿产量、质量的实际问题,研究开发了低压分流式烧嘴。本文介绍了此类烧嘴在点火炉上的使用效果。此烧嘴在1470～1670Pa的煤气压力下仍能正常燃烧和供热,并确保烧结机安全正常生产。试验表明比旧式烧嘴可节约煤气7.8～9％。
1986年03期 42-45页 [查看摘要][在线阅读][下载 188k] - 王玲生,李丽洁,高魁明
本文提出一种温度和黑度同时测量的新方法和该方法的理论,并介绍了应用该方法在生产线上测得的薄板轧辊和薄板坯料的黑度和温度值。对此法进行系统误差分析结果表明,被测表面温度高于400℃、发射率大于0.6时,发射率的系统误差可在5%以内。
1986年03期 46-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 293k] - 王玲生,李丽洁,高魁明
本文提出一种温度和黑度同时测量的新方法和该方法的理论,并介绍了应用该方法在生产线上测得的薄板轧辊和薄板坯料的黑度和温度值。对此法进行系统误差分析结果表明,被测表面温度高于400℃、发射率大于0.6时,发射率的系统误差可在5%以内。
1986年03期 46-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 293k] - 王玲生,李丽洁,高魁明
本文提出一种温度和黑度同时测量的新方法和该方法的理论,并介绍了应用该方法在生产线上测得的薄板轧辊和薄板坯料的黑度和温度值。对此法进行系统误差分析结果表明,被测表面温度高于400℃、发射率大于0.6时,发射率的系统误差可在5%以内。
1986年03期 46-51页 [查看摘要][在线阅读][下载 293k] - 高魁明
本文叙述了热象仪的简单原理,重点介绍了其中探测器的选择原则,在此基础上着重介绍热象仪如何测量高炉料面温度场。其他方面的应用也有相应的介绍。
1986年03期 52-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 278k] - 高魁明
本文叙述了热象仪的简单原理,重点介绍了其中探测器的选择原则,在此基础上着重介绍热象仪如何测量高炉料面温度场。其他方面的应用也有相应的介绍。
1986年03期 52-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 278k] - 高魁明
本文叙述了热象仪的简单原理,重点介绍了其中探测器的选择原则,在此基础上着重介绍热象仪如何测量高炉料面温度场。其他方面的应用也有相应的介绍。
1986年03期 52-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 278k] - МоскалинаФ.Н.,央涌
<正> 苏联新利佩茨克钢铁公司很早就进行过富氧鼓风35％的熔炼,并取得了多加1％氧气增产1.9～2.0％,多加1m~3天然气减焦0.9～1.0kg的成绩。在1975年对中央热电站设备和4号高炉(2000m~3)热风管道改造时,又创造条件于1976年6～7月进行了富氧至37～38％的冶炼试验,此次取得多加1％氧气增产1.63％,1m~3天然气节约焦炭0.86kg的效果,同时还感到这种工艺需要提高高炉总的冶炼工艺水平。 但是,对富氧鼓风工艺所作的理论分析计算表明,在直接还原度降为零时,其经济上有利的富氧度极限是40～45％。可以期待
1986年03期 57-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 123k] - МоскалинаФ.Н.,央涌
<正> 苏联新利佩茨克钢铁公司很早就进行过富氧鼓风35％的熔炼,并取得了多加1％氧气增产1.9～2.0％,多加1m~3天然气减焦0.9～1.0kg的成绩。在1975年对中央热电站设备和4号高炉(2000m~3)热风管道改造时,又创造条件于1976年6～7月进行了富氧至37～38％的冶炼试验,此次取得多加1％氧气增产1.63％,1m~3天然气节约焦炭0.86kg的效果,同时还感到这种工艺需要提高高炉总的冶炼工艺水平。 但是,对富氧鼓风工艺所作的理论分析计算表明,在直接还原度降为零时,其经济上有利的富氧度极限是40～45％。可以期待
1986年03期 57-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 123k] - МоскалинаФ.Н.,央涌
<正> 苏联新利佩茨克钢铁公司很早就进行过富氧鼓风35％的熔炼,并取得了多加1％氧气增产1.9～2.0％,多加1m~3天然气减焦0.9～1.0kg的成绩。在1975年对中央热电站设备和4号高炉(2000m~3)热风管道改造时,又创造条件于1976年6～7月进行了富氧至37～38％的冶炼试验,此次取得多加1％氧气增产1.63％,1m~3天然气节约焦炭0.86kg的效果,同时还感到这种工艺需要提高高炉总的冶炼工艺水平。 但是,对富氧鼓风工艺所作的理论分析计算表明,在直接还原度降为零时,其经济上有利的富氧度极限是40～45％。可以期待
1986年03期 57-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 123k] - 长谷川哲也,高盛林
<正> 1.乳化装置的构造 水从水槽(重质油使用热水)流出时,首先用测量仪表计算水量,由水泵加压后经喷射管吹到配油管里。这样得到的粗加工乳化燃料再经过(螺旋式)压送泵加压而进入微粒化装置。在这里,由于压力差而引起液体的湍流,被进一步处理成微细化的乳化燃料。最后,成品乳化燃料返回原来配油管、烧嘴进行燃烧。 HIW(平川)式的装置具有此二段式制造法的特点。
1986年03期 59-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 112k] - 长谷川哲也,高盛林
<正> 1.乳化装置的构造 水从水槽(重质油使用热水)流出时,首先用测量仪表计算水量,由水泵加压后经喷射管吹到配油管里。这样得到的粗加工乳化燃料再经过(螺旋式)压送泵加压而进入微粒化装置。在这里,由于压力差而引起液体的湍流,被进一步处理成微细化的乳化燃料。最后,成品乳化燃料返回原来配油管、烧嘴进行燃烧。 HIW(平川)式的装置具有此二段式制造法的特点。
1986年03期 59-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 112k] - 长谷川哲也,高盛林
<正> 1.乳化装置的构造 水从水槽(重质油使用热水)流出时,首先用测量仪表计算水量,由水泵加压后经喷射管吹到配油管里。这样得到的粗加工乳化燃料再经过(螺旋式)压送泵加压而进入微粒化装置。在这里,由于压力差而引起液体的湍流,被进一步处理成微细化的乳化燃料。最后,成品乳化燃料返回原来配油管、烧嘴进行燃烧。 HIW(平川)式的装置具有此二段式制造法的特点。
1986年03期 59-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 112k] <正> 近十年来,日本在炼焦技术上采用了配入型煤炼焦法、煤预热、选择粉碎、煤干燥和连续式型焦制造法以及粘结剂的研制。配入型煤炼焦生产的焦炭占高炉用焦的40％。煤预热炼焦提高了焦炭转鼓强度(DI_(50)~(150))4～6％,非粘结煤使用达到25％。煤干燥将含水9％的湿煤干燥至5％,降低干馏热量约15％,提高产量10％。焦炉设备向大容积焦炉发展并采用计算机自动控制,到1983年末,开工
1986年03期 60页 [查看摘要][在线阅读][下载 67k] -
<正> 近十年来,日本在炼焦技术上采用了配入型煤炼焦法、煤预热、选择粉碎、煤干燥和连续式型焦制造法以及粘结剂的研制。配入型煤炼焦生产的焦炭占高炉用焦的40％。煤预热炼焦提高了焦炭转鼓强度(DI_(50)~(150))4～6％,非粘结煤使用达到25％。煤干燥将含水9％的湿煤干燥至5％,降低干馏热量约15％,提高产量10％。焦炉设备向大容积焦炉发展并采用计算机自动控制,到1983年末,开工
1986年03期 60页 [查看摘要][在线阅读][下载 67k] <正> 近十年来,日本在炼焦技术上采用了配入型煤炼焦法、煤预热、选择粉碎、煤干燥和连续式型焦制造法以及粘结剂的研制。配入型煤炼焦生产的焦炭占高炉用焦的40％。煤预热炼焦提高了焦炭转鼓强度(DI_(50)~(150))4～6％,非粘结煤使用达到25％。煤干燥将含水9％的湿煤干燥至5％,降低干馏热量约15％,提高产量10％。焦炉设备向大容积焦炉发展并采用计算机自动控制,到1983年末,开工
1986年03期 60页 [查看摘要][在线阅读][下载 67k] - 岑永权
<正> 1.块状高炉渣显热回收法 新日铁堺厂对块状高炉渣显热回收做了探索性试验,目的是既要有效回收炉渣显热,又要保证块状高炉渣质量。试验装置如图1所示。把液态高炉渣注入上、下传热盘之间,上、下传热盘分别通入冷却水,能够有效地回收炉渣显热。渣层越薄,在相同的时间内,热回收率越高。凝固后的渣块作为混凝土粗骨料使用,要求比重大(>2.4)、吸水率低(<4％),渣层厚度增加则比重减少、吸水率增高,因此应控制渣层厚度为<60mm。
1986年03期 61-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 752k] - 岑永权
<正> 1.块状高炉渣显热回收法 新日铁堺厂对块状高炉渣显热回收做了探索性试验,目的是既要有效回收炉渣显热,又要保证块状高炉渣质量。试验装置如图1所示。把液态高炉渣注入上、下传热盘之间,上、下传热盘分别通入冷却水,能够有效地回收炉渣显热。渣层越薄,在相同的时间内,热回收率越高。凝固后的渣块作为混凝土粗骨料使用,要求比重大(>2.4)、吸水率低(<4％),渣层厚度增加则比重减少、吸水率增高,因此应控制渣层厚度为<60mm。
1986年03期 61-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 752k] - 岑永权
<正> 1.块状高炉渣显热回收法 新日铁堺厂对块状高炉渣显热回收做了探索性试验,目的是既要有效回收炉渣显热,又要保证块状高炉渣质量。试验装置如图1所示。把液态高炉渣注入上、下传热盘之间,上、下传热盘分别通入冷却水,能够有效地回收炉渣显热。渣层越薄,在相同的时间内,热回收率越高。凝固后的渣块作为混凝土粗骨料使用,要求比重大(>2.4)、吸水率低(<4％),渣层厚度增加则比重减少、吸水率增高,因此应控制渣层厚度为<60mm。
1986年03期 61-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 752k] - ЖаворонковЮ.И.,黄仁祥
<正> 使用固体含碳材料:煤:无烟煤、焦炭、电极和天然石墨、碳黑等,被认为是提高转炉熔炼废钢比的最有远景的途径之一。苏联波维茨克钢铁公司在350t转炉内曾进行过利用焦炭、油页岩和中煤来提高废钢比的工作。 使用固体含碳材料必须有保证它能更完全地被铁水吸收的条件,为此需要注意材料加进转炉的方法。通过实验确认,在兑铁水前加入含碳材料能够更大程度地增加转炉炉料的废钢比。
1986年03期 63页 [查看摘要][在线阅读][下载 66k] - ЖаворонковЮ.И.,黄仁祥
<正> 使用固体含碳材料:煤:无烟煤、焦炭、电极和天然石墨、碳黑等,被认为是提高转炉熔炼废钢比的最有远景的途径之一。苏联波维茨克钢铁公司在350t转炉内曾进行过利用焦炭、油页岩和中煤来提高废钢比的工作。 使用固体含碳材料必须有保证它能更完全地被铁水吸收的条件,为此需要注意材料加进转炉的方法。通过实验确认,在兑铁水前加入含碳材料能够更大程度地增加转炉炉料的废钢比。
1986年03期 63页 [查看摘要][在线阅读][下载 66k] - ЖаворонковЮ.И.,黄仁祥
<正> 使用固体含碳材料:煤:无烟煤、焦炭、电极和天然石墨、碳黑等,被认为是提高转炉熔炼废钢比的最有远景的途径之一。苏联波维茨克钢铁公司在350t转炉内曾进行过利用焦炭、油页岩和中煤来提高废钢比的工作。 使用固体含碳材料必须有保证它能更完全地被铁水吸收的条件,为此需要注意材料加进转炉的方法。通过实验确认,在兑铁水前加入含碳材料能够更大程度地增加转炉炉料的废钢比。
1986年03期 63页 [查看摘要][在线阅读][下载 66k] - 金国范
<正> 如将大气直接鼓入高炉,因其冬夏、昼夜的湿分波动,将影响炉况的稳定。为了减少此外扰因素,日本自1954年起采用往鼓风中加入蒸汽的方法,使鼓风气湿度保持定值,从而提高了高炉生产率并降低了焦比。自二次石油危机以后,各高炉都从喷油转向全焦作业。在全焦操作条件下,为使铁矿石顺利还原,炉内应保持一定量的氢气,同时为了调节风口前燃烧温度,将鼓风湿度调整在30g/m_n~3左右。 以往用蒸汽加湿,每吨铁需20kg左右蒸汽(约120日元/t铁,对日产6000t的高炉年费用为2.6亿日元),费用相当可观。
1986年03期 64-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 107k] - 金国范
<正> 如将大气直接鼓入高炉,因其冬夏、昼夜的湿分波动,将影响炉况的稳定。为了减少此外扰因素,日本自1954年起采用往鼓风中加入蒸汽的方法,使鼓风气湿度保持定值,从而提高了高炉生产率并降低了焦比。自二次石油危机以后,各高炉都从喷油转向全焦作业。在全焦操作条件下,为使铁矿石顺利还原,炉内应保持一定量的氢气,同时为了调节风口前燃烧温度,将鼓风湿度调整在30g/m_n~3左右。 以往用蒸汽加湿,每吨铁需20kg左右蒸汽(约120日元/t铁,对日产6000t的高炉年费用为2.6亿日元),费用相当可观。
1986年03期 64-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 107k] - 金国范
<正> 如将大气直接鼓入高炉,因其冬夏、昼夜的湿分波动,将影响炉况的稳定。为了减少此外扰因素,日本自1954年起采用往鼓风中加入蒸汽的方法,使鼓风气湿度保持定值,从而提高了高炉生产率并降低了焦比。自二次石油危机以后,各高炉都从喷油转向全焦作业。在全焦操作条件下,为使铁矿石顺利还原,炉内应保持一定量的氢气,同时为了调节风口前燃烧温度,将鼓风湿度调整在30g/m_n~3左右。 以往用蒸汽加湿,每吨铁需20kg左右蒸汽(约120日元/t铁,对日产6000t的高炉年费用为2.6亿日元),费用相当可观。
1986年03期 64-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 107k] 下载本期数据